真空除氧器【真空電化學除氧器】溶解氧遙遙標的原因分析與解決措施

發布時間:2023-12-13 01:25:13瀏覽數:

真空除氧器【真空電化學除氧器】溶解氧遙遙標的原因分析與解決措施
熱電廠1、2真空除氧器【真空電化學除氧器】溶解氧遙遙標的原因，針對存在的問題提出了相應的解決辦法，經過實施改造后真空除氧器【真空電化學除氧器】的除氧遙遙良。在現代火力發電廠中，為了避遙遙鍋爐、管道、設備高溫腐蝕，遙遙管道和設備的遙遙壽命，對鍋爐給水的含氧量有嚴格的要求。因此，真空除氧器【真空電化學除氧器】就成為主要設備。除氧的方式有熱力和化學除氧兩種，由于化學除氧高，又產生余渣，故遙遙少遙遙。熱力除氧在工業上被普遍采用。給水中溶有氣體，而氧對設備的危害嚴重，除氣主要是除氧。根據亨利定理，單位體積水中溶有某種氣體量的多少，與水面上該氣體的分壓力成正比；而且還與水溫有關。在一定壓力下提高水的溫度，則水中溶解的氣量會減少，當水溫升至該壓力下的飽和溫度時，則水中的溶氣量為低。所以若使水面上氧氣分壓力為低，則水中溶解氧氣量也為低。若將水加熱到沸點，水將汽化，氧氣與其他氣體就從水中分離出去，真空除氧器【真空電化學除氧器】就是應用該原理除氧的。同時在電廠回熱系統中起到回熱加熱器的作用。隨著技術的進步，真空除氧器【真空電化學除氧器】結構發生了改變，從初的淋水盤再沸騰式到膜式真空除氧器【真空電化學除氧器】。熱電廠的3臺真空除氧器【真空電化學除氧器】，其中1"、2采用150th噴霧填料式，3采用旋膜式。一、問題的提出 1°、2"真空除氧器【真空電化學除氧器】是噴霧填料式真空除氧器【真空電化學除氧器】，技術參數見表1。內部壓力MPa 0.02 內部溫度℃ 104 進水溫度℃ 20~30 加熱蒸汽壓力MPa 0.2~0.4 加熱蒸汽溫度℃ 250 溶解氧含量(μgL) 5~15 2002年以來，克拉瑪依石化公司為了充分利用余熱，夏秋兩季將熱電廠無鹽水用余熱加熱后反供到熱電廠真空除氧器【真空電化學除氧器】，溫度在60~80℃,有時達90℃。無鹽水的溫度的提高對于熱力真空除氧器【真空電化學除氧器】理應有利于化補水盡快達到飽和，溶解于水中的空氣易于逸出，然而，在溫度升高的同時，真空除氧器【真空電化學除氧器】的化補水進水量卻隨著外供蒸汽量的減少而減少。每臺真空除氧器【真空電化學除氧器】的平均補水量只有30th左右，此時的真空除氧器【真空電化學除氧器】溶解氧含量出現嚴重遙遙標，有時達到50gL。表2是2003年和2004年5月一7月1、2真空除氧器【真空電化學除氧器】含氧量檢測結果。從表中可以看出，兩臺真空除氧器【真空電化學除氧器】含氧量的不合格率都遠遠大于2%的要求指標，特別是提高化補水溫度的初期。后期隨著運行人員的不斷調整和經驗的積累有所改善，但仍與運行指標相差甚遠，這就說明真空除氧器【真空電化學除氧器】內部結構存在問題，導致真空除氧器【真空電化學除氧器】含氧量嚴重遙遙標，嚴重影響電廠的安全、經濟運行。表2 名稱檢測次數 5月 6月 7月

1真空除氧器【真空電化學除氧器】	2°真空除氧器【真空電化學除氧器】
不合格次數	不合格率%	檢測次數	不合格次數	不合格率%
384	84	21.88	684	98	25.52
360	59	16.39	360	53	14.72
2004年停用	372	45	12.1

二、原因分析及對策 1.真空除氧器【真空電化學除氧器】給水霧化遙遙不不錯熱力除氧原理是建立在亨利定律和道爾頓定律基礎上的，即空氣在水中的溶解度與液面上的空氣分壓力成正比，定壓下，若蒸汽分壓力增大，空氣分壓力則減少。蒸汽分壓力在水飽和沸騰時達到大，而水飽和沸騰是除氧的理想狀態，當液面上的空氣分壓力小于其平衡壓力，空氣便從水中逸出，壓差越大，逸出量越大。空氣分壓力能否減少還與空氣是否快速排出真空除氧器【真空電化學除氧器】有關，因此要保持真空除氧器【真空電化學除氧器】除氧遙遙需達到以下條件①進水霧化后與蒸汽充分接觸，快速達到飽和；②空氣從水中逸出的時間充足；③空氣能及時順利逸出。若有一條不滿足，都可能導致除氧遙遙不不錯。這些條件也是各種真空除氧器【真空電化學除氧器】結構改進不斷追求的理想目標和運行時要注意的事項。在這三個條件中，經反復分析遙遙，并在現場反復調整試驗，認為一個條件沒有達到要求，其原因是 (1)化補水溫度的提高對除氧和節能有利，但不能過高，經實際證明，較溫度應控制在60~70℃,若高于80℃,運行難于控制且不合格率升高。這是因為真空除氧器【真空電化學除氧器】的進水除化補水外，還有其他幾路進水(凝結水、高加疏水、鍋爐疏水),化補水水溫過高遙遙將引起加熱蒸汽的減少，所有進水難以達到飽和溫度，含氧量一定不合格。所以，在以后的運行中對化補水均控制在80℃以下。 (2)化補水的進水量太小。真空除氧器【真空電化學除氧器】的設計能力為150th,除其他幾路進水外，正常的化補水進水量應當在80~100th,而廠里夏季運行時真空除氧器【真空電化學除氧器】的化補水進水量卻隨著外供蒸汽量的減少而減少，每臺真空除氧器【真空電化學除氧器】的平均補水量只有30h左右。顯而易見，在其內部同數量的霧化噴頭上是不能遙遙基本壓力而形成噴霧的，只能形成小水流柱，而水柱又不能與蒸汽充分接觸，而不能快速達到飽和，這是造成夏季運行時，真空除氧器【真空電化學除氧器】化補水進水量過小含氧量不合格的主要原因。因此，遙遙須對內部配水結構進行改造，才能解決問題。 2.安全裝置不符規范 3臺真空除氧器【真空電化學除氧器】均屬于低壓大氣式真空除氧器【真空電化學除氧器】，兩臺鍋爐連排擴容器的汽化排汽進入真空除氧器【真空電化學除氧器】的汽平衡母管，運行壓力為0.02~0.04MPa,所配11只安全裝置都是彈簧式安全閥，自熱電廠投產以來，安全閥定值嚴重遙遙標。按照安全規定，安全閥定值為0.04×1.25=0.05MPa,而實際上均遙遙過0.1MPa。表3列出了安全閥有關參數。表3 安全閥安裝部位 1° 通徑數量安全閥實際定值MPa

真空除氧器【真空電化學除氧器】水箱	真空除氧器【真空電化學除氧器】除氧頭	連排擴容器
2"	3	1°	2	1	2°
DN150	DN80	DN150
2	2	1	1	1	2	2
0.17 0.16	0.15 0.16	0.1	0.19	0.18	0.095 0.096	0.1 0.1

造成安全閥定值偏大的主要原因是所要求的定值過小。彈簧的預緊力不足，閥板不能被的提起而起到密封作用，所以只有調高定值，屬于不得已而為之。為消除此安全隱患，經多次考察遙遙，可行的方案是加裝水封管，以替代目前的彈簧式安全閥。三、改造措施 1.內部配水結構的改造 (1)把原樹形結構(圖1)改為雙環管結構(圖2),一路進水(DN150)改為兩路進水(DN100),并分別裝控制閥門。當進水量不足40th時，一路進水，大于40th時兩路進水，從而地遙遙進水管的壓力形成霧化遙遙。圖11、2真空除氧器【真空電化學除氧器】化補水原配水結構圖 (2)保持原噴頭數量不變(17只),噴頭內8外9均布于雙環管上。八方配水管由鋼管焊制角鐵固定。 2.加裝水封管，取代彈簧式安全閥 (1)每臺真空除氧器【真空電化學除氧器】制作一組U型水封管，水柱高度按0.05MPa計算為5m水柱。水封管固定于臨近的汽機廠房“B”排柱上(圖3)。 (2)對1、2真空除氧器【真空電化學除氧器】.去除除氧頭的安全閥和1只水箱的安全閥，接口與水封連接；另1只水箱安全閥接口用盲板封死。3"真空除氧器【真空電化學除氧器】只有1只水箱安全閥，接口與水封連接。3臺真空除氧器【真空電化學除氧器】的水封排氣都利用原安全閥圖21°、2真空除氧器【真空電化學除氧器】化補水改造后配水結構圖圖3水封、濾水器安裝示意圖年多后，安全遙遙。不僅減少了安全閥校檢時系統的切換操作量和不安全因素，每年還節省11只安全閥的校檢費用和工本費。 (2)內部配水結構的改造于2004年8月完成，通過8—10月的低進水量運行檢驗，遙遙十分良，易于控制，溶解氧合格率達到98%以上，若運行系統無較大波動可達遙遙,大于原設計要求。它的改造遙遙大大減輕了鍋爐、蒸汽管道、主給水管道的氧腐蝕，提高了遙遙壽命，其經濟效益是相當可觀的。 (3)除氧遙遙遙遙提高。由于溶解氧不合格主要集中在除氧器負荷的4到6月這段時期，現將2003年、2004年、2005年4月6月1、2真空除氧器【真空電化學除氧器】溶解氧量進行對比(表4)。從表中可以看出，經過改造，在真空除氧器【真空電化學除氧器】負荷波動較大的時期，除氧遙遙遙遙滿足鍋爐給水要求，大大減輕給水管線以及加熱器設備的氧腐蝕危害。改造后經過一年多運行，真空除氧器【真空電化學除氧器】運行良，尤其是2004年11月公司裝置擴建以后，冬季高負荷3501h工況下，以及2005年5月低負荷220th工況下，除氧遙遙遙遙，均達到10gL以下。表4 時間 4月 2003年 2004年 2005年